TA24(Ti75) 鈦合金是我國自行設計研制的新型結構材料，名義成分為 Ti-3Al-2Mo-2Zr，屬于近 α 型鈦合金，其中 Al 元素起到固溶強化 α 相的作用，Mo 元素起到固溶強化 β 相和改善工藝塑性的作用，Zr 元素起到改善合金焊接性能的作用 [1-2]。該合金具有中強?高韌?耐蝕?可焊等特點，在石油?化工?機械?船舶等領域具有廣泛的應用，其中在船舶領域管材應用的較多 [3-5]。

目前，國內鈦合金無縫管材的生產方法主要是擠壓法和斜軋穿孔法，小口徑無縫管材大多采用擠壓法制備，大口徑無縫管材大多采用斜軋穿孔法制備。科研工作者對TA24鈦合金管材的工藝?組織和性能開展了研究。陶歡等 [6] 采用熱擠壓法制備了TA24鈦合金管材，研究了擠壓溫度和擠壓速度對管材組織和性能的影響。趙彬等 [7] 分析了熱擠壓溫度和斜軋穿孔溫度對TA24鈦合金管坯組織及力學性能的影響。隨著TA24鈦合金管材在管路系統(tǒng)中應用的深入研究，其應用口徑將增加到 DN200 以上。限于設備能力，國內目前無法采用熱擠壓法生產口徑大于 200 mm 的鈦合金無縫管材 [8]，只能采用斜軋穿孔法制備。斜軋穿孔工藝是利用曼內斯曼效應使棒坯心部產生疏松區(qū)，將穿孔頂頭置于疏松區(qū)穿孔，從而實現(xiàn)將實心棒坯軋成管坯的成形方法 [9-10]。根據軋輥數，斜軋穿孔機可分為二輥斜軋機和三輥斜軋機。三輥斜軋機較二輥斜軋機省去了導板，不存在導板與軋件間的摩擦，能耗小，軋制效率高；三輥對稱布局可使金屬受到更均勻的徑向壓力，減少偏心變形，提高材料成品率；此外，三輥斜軋機結構緊湊，生產過程便于實現(xiàn)自動化，適合大批量生產 [11]。為此，本研究采用三輥斜軋機開展試驗，著重研究斜軋穿孔變形量對TA24鈦合金組織演變及性能的影響，以獲得理想的管材組織及較高的強韌匹配性，為斜軋穿孔法制備TA24鈦合金大口徑無縫管材提供參考。

1、實驗

1.1 實驗材料

實驗原材料為經 3 次真空自耗電弧熔煉得到的TA24鈦合金鑄錠，其相變點為 947℃。鑄錠經 7 火次鍛造，獲得 φ78 mm 棒坯，其化學成分如表 1 所示。

表 1TA24鈦合金棒坯化學成分 (w/%) 

Table 1 Chemical compositions ofTA24titanium alloy bar billet

采用電阻爐對TA24鈦合金棒坯進行 930℃退火處理。退火態(tài)TA24鈦合金棒坯的金相組織?晶粒尺寸及極圖如圖 1 所示，室溫拉伸性能和沖擊吸收能量如表 2 所示。從圖 1a 可以看出，930℃退火態(tài)棒坯組織為雙態(tài)組織，含初生 α 相和轉變 β 組織。從圖 1b 可知，退火態(tài)棒坯晶粒尺寸在 3~30 μm 之間，其中尺寸為 8 μm 的晶粒占比最高，大多數晶粒尺寸集中在 5~15 μm，占比達 80%，統(tǒng)計平均晶粒尺寸為 7.15 μm。從圖 1c 可知，退火態(tài)棒坯極密度最大值為 3.902，說明 930℃退火態(tài)棒坯織構較弱。

表 2 退火態(tài)TA24鈦合金棒坯的室溫拉伸性能和沖擊吸收能量 

Table 2 Room temperature tensile properties and impact absorbed energy of annealedTA24titanium alloy bar billet

1.2 管材加工及性能測試

采用三輥斜軋機進行管材加工，穿孔溫度為 980℃(相變點以上 30℃)，穿孔前棒坯尺寸為 φ78 mm×L，穿孔后管坯尺寸分別為 φ80 mm×13 mm?φ80 mm×10 mm 和 φ80 mm×8 mm，即斜軋穿孔變形量分別設計為 42%?54% 和 62%。

從不同變形量斜軋管材上切取 10 mm×10 mm×10 mm 的金相試樣，觀察面為管材縱截面，即 AD-RD 面，如圖 2 陰影部分所示。其中，RD (Radial direction) 代表管材徑向，AD (Axial direction) 代表管材軸向，TD (Tangential direction) 代表管材切向。采用 400#?800#?1200# 砂紙依次打磨試樣，然后用體積比為 1∶1 的 SiO?懸浮液和 H?O?溶液拋光，最后用 Kroll 試劑腐蝕 10~30 s。采用 OLYMPUS GX71 金相顯微鏡進行顯微組織觀察。再次對金相試樣進行機械拋光?電解拋光后，在帶有背散射電子衍射 (EBSD) 的掃描電子顯微鏡下獲得棒坯晶粒尺寸?KAM 圖?局部取向差柱狀圖以及 RD-AD 面的 (0001)?(1010)?(1120) 不完整極圖。

按照 GB/T 228.1-2021 要求，采用 MTS E45 萬能材料試驗機對不同變形量TA24鈦合金管材進行室溫拉伸試驗，試樣直徑為 5 mm，標距為 25 mm。依據 GB/T 229-2020 要求，采用 ZBC2602-B 擺錘式沖擊試驗機進行夏比沖擊試驗，試樣規(guī)格為 7.5 mm×10 mm×55 mm。

2、結果與分析

2.1 組織演變

圖 3 為不同變形量斜軋管材的金相照片。從圖 3 可以看出，經斜軋穿孔后，TA24鈦合金斜軋管材組織為片層組織 + 少許塊狀 α 相，其中變形量為 42% 時，片層組織最厚，晶界 α 相最多 (圖 3a)；變形量為 54% 時，片層組織變薄，晶界 α 相較多 (圖 3b)；變形量為 62% 時，片層組織最薄，無明顯晶界 α 相 (圖 3c)。這是因為隨著變形量的增大，管材壁厚越來越小，降溫速率越來越快，故片層組織越來越薄 [12]。

圖 4 為不同變形量斜軋管材的晶粒尺寸統(tǒng)計結果。變形量為 42% 時，斜軋管材晶粒尺寸為 5~140 μm，其中尺寸為 17 μm 的晶粒占比最高，大多數晶粒尺寸集中在 5~37 μm，占比達 60%，統(tǒng)計平均晶粒尺寸為 11.68 μm。變形量為 54% 時，斜軋管材晶粒尺寸為 5~100 μm，其中尺寸為 11 μm 的晶粒占比最高，大多數晶粒尺寸集中在 5~28 μm，占比達 64%，統(tǒng)計平均晶粒尺寸為 9.87 μm。變形量為 62% 時，斜軋管材晶粒尺寸為 5~70 μm，其中尺寸為 10 μm 的晶粒占比最高，大多數晶粒尺寸集中在 5~25 μm，占比達 64%，統(tǒng)計平均晶粒尺寸為 9.15 μm。隨著變形量增大，TA24鈦合金管材平均晶粒尺寸減小，這是因為斜軋穿孔過程中變形量越大，晶粒破碎程度越嚴重，相同溫度下再結晶晶粒越小。張旺峰等 [13] 通過研究 TA15 鈦合金變形量與 β 晶粒尺寸的關系，發(fā)現(xiàn)隨著變形量增加，β 晶粒尺寸呈線性下降，且相關系數 R 在 0.997 以上。

圖 5 為不同變形量斜軋管材的 KAM 圖及其局部取向差柱狀圖。從圖 5 可知，變形量為 42%?54% 和 62% 時，TA24鈦合金斜軋管材的平均 KAM 值分別為 0.814°?0.999° 和 1.114°，亞結構比例分別為 22%?37% 和 44%。由此可見，隨著變形量的增大，KAM 值逐漸增大，亞結構比例也逐漸增大，TA24鈦合金斜軋管材的非均勻變形程度和位錯密度增大。當 KAM 值小于 1° 時，不存在亞結構，而在 1°~10° 之間時存在亞晶 [14]。亞結構通常為位錯形成的位錯墻 (胞) 和亞晶粒。

圖 6 為不同變形量斜軋管材 AD-RD 面 (0001)?(1010) 和 (1120) 的不完整極圖。從圖 6 可以看出，斜軋管材的宏觀織構以基面織構為主，基面 (0001) 極圖存在明顯的密度極值點，(1010) 和 (1120) 極圖極密度分布散漫且極密度值較低，這與 TA18 [15]?TA31 [16] 管材主織構類型相同。從圖 6a 可知，變形量為 42% 時，斜軋管材 (0001) 極圖極密度沿 AD 方向分布，說明 42% 變形量斜軋管材有較強的軸向織構；從圖 6b 可知，變形量為 54% 時，斜軋管材 (0001) 極圖極密度沿 TD 及 RD 方向分布，說明 54% 變形量斜軋管材有較強的周向和徑向織構；變形量為 62% 時，斜軋管材 (0001) 極圖極密度沿 TD 方向分布，說明 62% 變形量斜軋管材有較強的周向織構。以上分析表明，隨著變形量增加，斜軋管材織構的演變規(guī)律為：軸向織構?周向織構 + 徑向織構?周向織構。隨著變形量的增大，基面 (0001) 極密度∥周向織構逐漸占據主導，即斜軋管材切向的壓力隨著變形量的增大逐漸占據優(yōu)勢 [16]。

2.2 拉伸性能

圖 7 為不同變形量斜軋管材的室溫拉伸性能。從圖 7 可以看出，采用斜軋穿孔工藝制備的TA24鈦合金管材拉伸性能優(yōu)良，隨著變形量的增加強度提高，42%?54% 和 62% 變形量斜軋管材的屈服強度平均值分別為 652?676?671 MPa，抗拉強度平均值分別為 766?794?799 MPa。從組織分析可知，隨著變形量的增大，斜軋管材平均晶粒尺寸減小。根據霍爾 - 佩奇公式，組織越細小，材料強度越高 [17]，不同變形量斜軋管材強度大小與霍爾 - 佩奇公式吻合。從 KAM 圖分析可知，隨著變形量增大，TA24鈦合金管材非均勻變形程度和位錯密度增大，使合金產生應變強化。42%?54% 和 62% 變形量斜軋管材平均延伸率分別為 18%?18% 和 17.5%，其中 62% 變形量斜軋管材延伸率較低，一方面與片層較細，且片層之間協(xié)調變形能力較差有關；另一方面，位錯在次生 α 相和 β 相之間容易滑動塞積，當集束較小時，位錯塞積程度迅速增加，相比于粗大的組織，更容易形成孔洞和裂紋源。

2.3 沖擊性能

圖 8 為不同變形量斜軋管材的沖擊吸收能量。從圖 8 可以看出，TA24鈦合金管材沖擊韌性優(yōu)良，42% 變形量斜軋管材沖擊吸收能量最大，為 74.5 J；隨著變形量的增加，沖擊吸收能量降低，54%?62% 變形量斜軋管材沖擊吸收能量分別為 57?51.5 J。沖擊吸收能量由裂紋形成功和裂紋擴展功組成，當 α 片層較細時，α/β 界面數量增加，阻礙位錯運動的障礙增多，且片層之間協(xié)調變形能力下降，產生應力集中的可能性增大，容易導致裂紋形成，使裂紋形成功降低。因裂紋擴展總是選擇能量較低的路徑，當 α 片層較細時，裂紋穿過 α 片層所消耗的能量小于裂紋偏轉或分叉所需要的能量，故裂紋會穿過 α 片層擴展，降低裂紋擴展能量，從而使裂紋擴展功減小，沖擊吸收能量降低 [18]。

3、結論

(1)TA24鈦合金棒坯為雙態(tài)組織，經斜軋穿孔后演變?yōu)槠瑢咏M織，且變形量越大，片層越細，晶粒尺寸越小，亞結構比例越大。

(2)隨著變形量增加，斜軋管材織構演變規(guī)律為：軸向織構?周向織構 + 徑向織構?周向織構。

(3)隨著變形量增加，TA24鈦合金斜軋管材強度升高，沖擊吸收能量降低。

參考文獻 References

[1] 李長亮，趙永慶，丁樺，等. Ti75 合金超塑拉伸時的變形行為和組織演變 [J]. 金屬學報，2002, 38 (Z1): 154-157.

[2] 陶歡，李沖，宋德軍，等. Ti75 合金管數控加熱彎曲壁厚減薄和截面畸變規(guī)律研究 [J]. 塑性工程學報，2020, 27 (6): 46-51.

[3] 尹艷超，劉甲，張帥鋒，等。時效工藝對 Ti75 合金顯微組織及力學性能的影響 [J]. 鈦工業(yè)進展，2023, 40 (1): 21-26.

[4] 張歡，周娜，鄭鵬飛，等。熱處理工藝對TA24鈦合金棒材顯微組織及性能的影響 [J]. 鍛造與沖壓，2023 (21): 49-51.

[5] 富招弟，李佐臣，黃張洪，等。兩種典型船用鈦合金的應用 [J]. 熱加工工藝，2012, 41 (14): 105-107.

[6] 陶歡，宋德軍，許飛凡，等. Ti75 合金擠壓加工對組織與性能的影響 [J]. 材料開發(fā)與應用，2020, 35 (5): 7-11.

[7] 趙彬，趙永慶，楊英麗，等。熱加工工藝對 Ti75 合金管坯組織及性能的影響 [J]. 稀有金屬材料與工程，2008, 37 (S3): 202-204.

[8] 蘇航標，楊英麗，吳金平，等。斜軋穿孔制備 Ti80 大口徑無縫管材 [J]. 中國有色金屬學報，2013, 23 (S1): 358-363.

[9] 龐玉華，蔣宗璠，吳威，等. TC4 鈦合金斜軋穿孔曼內斯曼效應及頂頭位置優(yōu)化 [J]. 塑性工程學報，2019, 26 (1): 95-102.

[10] 陳晨，雙遠華，陳建勛，等。不同初軋溫度下鈦合金三輥斜軋穿孔工藝研究 [J]. 熱加工工藝，2024, 53 (18): 84-89.

[11] 左錦榮，梅碧舟，張松，等。三輥穿軋技術及其在金屬加工中的應用 [J]. 模具制造，2024, 24 (10): 30-32.

[12] Lütjering G, Williams J C. Titanium [M]. Berlin: Springer, 2007.

[13] 張旺峰，李興無，馬濟民，等。熱變形參數對 TA15 再結晶晶粒尺寸的影響 [J]. 金屬學報，2002, 38 (Z1): 158-160.

[14] 楊怡婷，趙秦陽，賈致遠，等。冷軋對 CT20 鈦合金微觀組織和力學性能的影響 [J]. 中國有色金屬學報，2023, 33 (8): 2593-2607.

[15] 楊奇，惠松驍，葉文君，等。冷軋 TA18 鈦合金管材退火織構的形成機制 [J]. 稀有金屬材料與工程，2023, 52 (3): 899-910.

[16] 張浩澤，余堃，鐘海，等。鑄坯斜軋穿孔制備大口徑 TA31 鈦合金無縫管材 [J]. 兵器材料科學與工程，2022, 45 (3): 35-41.

[17] 胡庚祥，蔡珣，戎詠華。材料科學與工程 [M]. 上海：上海交通大學出版社，2001.

[18] 朱紅，溫鑫，萬明攀，等. TC21 鈦合金的全片層組織和沖擊性能研究 [J]. 鈦工業(yè)進展，2020, 37 (3): 1-5.

（注，原文標題：斜軋變形量對TA24鈦合金管材顯微組織及力學性能的影響）